对国内某百万伏项目主变低压侧、中性点套管的多起空气侧端子形变及集油盒移位进行了过程陈述和问题分析,剖析了事故产生的原因,并为今后的架空线与变压器套管端子的配合给出了一些意见和建议。分析结果为当长时间水平拉力为2kN时，端子最大应力为37.59MPa；当长时间水平拉力为4kN时，端子最大应力为75.19MPa，如图1所示；当长时间水平拉力为6kN时，端子最大应力为112.79MPa。根据机械工业出版社的《铸造手册》查得ZCu99.5的屈服强度RP0.2为90MPa，而该项目套管端子所选用的就是该种材质，而模拟4kN的水平拉力分析得出端子最大应力为75.19MPa＜90MPa，故通过建模模拟受力分析得出的结果为该端子可以长时间耐受4kN的水平拉力不发生形变。图1端子耐受4kN受力分析2问题的处理方案因事发变电站为百万伏变电站，国网公司交流部对该站套管端子形变问题和集油盒移位事件召开了紧急会议进行问题讨论，端子变形问题分析-数控滚圆机滚弧机折弯机张家港倒角机液压倒角机滚弧机会议结论为：（1）不更改套管和端子的结构；（2）要求现场对低压和中性点套管位置处的架空线固定形式进行结构性更改，靠近主变侧支柱绝缘子顶端加装管型母线，原导线在此处断开，采用短管母结构方案。立即对现场动工，拆除现场主变低压侧及中性点套管与110kV主母线间的连接导线；随后提供调整后的方案设计图并进行后续的金具采购和现场所有变压器低压侧引线的改造安装工作。该1000kV变电站主变压器中性点为110kV，三相中性点自主变压器引出后，经悬吊管母连接在一起。更改前的变压器架空线设计总图如图2所示。（1）布置形式：低压及中性点导线自主变套管引出后，本文有公司网站全自动倒角机采集转载中国知网整理，http://www.daojiaoj.com  经支柱绝缘子支撑后钻越至悬吊管母下方，高差采取阶梯式缓降。上方受主变附近500kV避雷器均压环带电距离的控制，下方受主变压器散热器及消防管道带电距离的控制，引线在允许的狭小空间中穿越。（2）引线连接：现有设计为主变110kV侧引线均.193E-04图3所示。更改后的架空线设计总图如图4所示。靠近主变侧支柱绝缘子顶端加装管型母线，原导线在此处断开，采用短管母结构方案。采用后中性点端子处高差较小，管母侧导线采用与管母平行的方案更接近导线的自然状态，利于现场接线。低压端子处管母侧采用45°设备线夹，导线按照其自身弹性向上自然拱立，接近导线弯曲后的自然状态，利于现场接线。3结果（1）根据《交流电压高于1000V的绝缘套管》（GB/T4109-2008）中弯曲耐受负荷试验中要求：负荷应垂直图2更改前的变压器架空线设计总图图3主变低压及中性点端子板参数于套管轴线施加到端子的中点位置并持续60s的悬臂运行试验负荷的试验方式来验证。根据技术协议要求，中性点套管的悬臂试验负荷应为1.5kN。厂内和现场对端子进行的弯曲试验负荷为4kN，已经远高于技术协议中的要求。试验和仿真计算结果均为端子在弯曲耐受负荷4kN的水平拉力下不会发生形变。（2）最初设计为主变110kV侧引线均采用双分裂NAHLGJQ-1440导线轻型耐热铝合金导线，单根导线铝截面为1440mm2，钢截面为120mm2，刚性较大。架空线与套管端子配合的角度无法进行调整，且双分裂NAHLGJQ-1440导线另一端已经与空心绝缘子抱死固定，导致双分裂架空线端子与套管端子因两板面角度不匹配无法接触产生了巨大的拉力且远超过套管端子所能承受的4kN的拉力极限，最终导致多支套管端子发生形变以及一处套管集油盒发生位移。4结束语建议在今后的架空线设计中，架空线端子角度应更贴合套管端子的角度，可以采用本文所描述的更改后的套管端子与架空线端子角度配合不理想调压变油箱中心支柱绝缘子与双分裂导端子变形问题分析-数控滚圆机滚弧机折弯机张家港倒角机液压倒角机滚弧机本文有公司网站全自动倒角机采集转载中国知网整理，http://www.daojiaoj.com